公开物理
传热、辐射与能量收支由模型计算。8 个公开求解器提供输入包接口；导出输入包不等同于完成外部求解验证。
HEATINS / THERMAL INTELLIGENCE
从这一炉，
开始算清楚。
输入材料、尺寸与工艺，用物理模型看清升温、温差和能耗。再用现场数据，逐步缩小预测与实际的距离。
试算免登录 · 参数可追溯 · 结果标注可信度
01 / THERMAL SECTION热，从表面走向芯部。L0 热过程示意 · 非现场测温
01输入工况02计算与比较03用现场数据验证
用实际工况开始试算
选择参数后运行。修改结果页上的任一项，可保留其他输入并比较前后差异。
第 1 / 5 步
你的炉子是哪一种？
选一个最接近的。选择对应的工艺，稍后可随时回来调整。所有结果默认属于 L1 工程估算。
THE ENGINEERING WORKSPACE
从一次试算，到完整工程决策。
登录后，同一套模型贯穿炉况、方案比较、现场诊断与资料溯源。每个视图分别说明数据来源和模型边界。
现场校准
L1 为工程估算。导入有效测量后，按校准残差和数据质量评定等级；L2 校准结果仍需独立数据验证。
明确边界
L0 示例、L1 工程估算、L2 已校准、L3 已验证。温度、时间与能耗分别给出口径，避免把模拟结果当成现场事实。
查看参数溯源表190 项参数与依据
“已核对”表示文献核对；“工程近似”表示模型假设；“待标定”需要现场数据。文献参数不会自动变成本厂实测值。
| 参数 | 当前取值 | 出处 / 依据 | 模块 | 状态 |
|---|---|---|---|---|
| 诊断 R1 待机阈值 | 井式 0.19；箱式 0.20；台车 0.20；真空 0.23；待机修正账占比 25% | GB/T 38819-2020 表4；DIAGNOSIS_SPEC §三.1 | 一炉一诊断 | 已核对 |
| 诊断 R2 装载率阈值 | 平均装载率 <0.60；目标装载率 0.80 | Chalmers 159604 实测形状带；DIAGNOSIS_SPEC §三.2 | 一炉一诊断 | 工程近似 |
| 诊断 R3 排烟 O₂ 窗口 | 2–3% | U.S. DOE Process Heating Tip Sheet #2；DIAGNOSIS_SPEC §三.3 | 一炉一诊断 | 已核对 |
| 诊断 R4 非计划空气阈值 | 设定与排烟 O₂ 反推差 >5pp；量化上界 10% 输入燃料 | U.S. DOE Process Heating Tip Sheet #5；DIAGNOSIS_SPEC §三.4 | 一炉一诊断 | 工程近似 |
| 诊断 R5 停产窗口差值阈值 | >5% | HEATINS planIdleDecision；DIAGNOSIS_SPEC §三.5 | 一炉一诊断 | 工程近似 |
| 诊断 R6 夹具阈值 | 夹具能量占比 >16%；料重/装料比 >0.30 | JTEKT Engineering Journal 1008e；DIAGNOSIS_SPEC §三.6 | 一炉一诊断 | 工程近似 |
| 诊断 R7 炉衬漂移阈值 | 月度吨耗上行 ≥3% / 4–6 周；壳温参照 70°C | oxmaint 触发线与 reconcileDefaults；DIAGNOSIS_SPEC §三.7 | 一炉一诊断 | 工程近似 |
| 诊断 R8 控制过烧阈值 | PV−SP 均值 >10°C 且时长占比 >10% | DIAGNOSIS_SPEC §三.8；本炉 PV/SP 统计 | 一炉一诊断 | 工程近似 |
| 诊断 R9 钢包参照带 | 保温流量 >228 Nm³/h；氧燃比 1.05–1.15；马钢 48% 仅作上限 | 湛江同容量数据与马钢氧助燃实证；DIAGNOSIS_SPEC §三.9 | 一炉一诊断 | 工程近似 |
| 诊断 R10 表计分摊审计 | Δ_meter 缺失或分摊宽度 >4%（江阴 4–8% 参照） | ENERGY_VERIFY §八 P1；DIAGNOSIS_SPEC §三.10 | 一炉一诊断 | 待标定 |
| 诊断 R11 数据缺口与缺省年化口径 | 空炉表数/料盘重量/排烟 O₂/月度序列；6000 h/年；0.65 元/kWh | DIAGNOSIS_SPEC §三.11 与统一量化口径 | 一炉一诊断 | 工程近似 |
| 诊断吨耗趋势派生窗口 | meter+shift 按 ISO 周聚合；有效吨耗周数 ≥4 才输出线性趋势 | DIAGNOSIS_SPEC §三.7；reconcileDefaults 炉衬老化 4–6 周触发线 | 一炉一诊断 | 工程近似 |
| 环形炉 GP-BO 时间权重 | 0.5 kWh/min；objective = 工件有效吸热 kWh + 0.5×总时长 min | HEATINS R12 工程目标口径：时间机会成本的启发式权重；非燃气实耗，须用现场产能/燃料价格标定 | 环形炉贝叶斯优化（ringAi.worker） | 工程近似 |
| 相变带 Ac1–Ac3（按钢种） | 低碳 727–855°C · C45 724–780°C · GCr15 用 Accm 900°C | 钢铁材料手册牌号值；无手册值时 Andrews 1965 回归式 | 传热求解器 | 已核对 |
| α→γ 相变潜热 L | 80 kJ/kg | 钢铁手册工程取值（珠光体→奥氏体转变焓） | 传热求解器 | 已核对 |
| 比热容 cp(T) 含居里峰 | 470→950(727°C 峰)→620 J/(kg·K) | EN 1993-1-2 §3.4.1.2 曲线形状；20→900°C 焓积分与 EC3 偏差 ≤3% | 传热求解器 | 已核对 |
| 导热系数 k(T) | 45→31→28 W/(m·K)（20/900/1200°C） | 碳钢手册典型曲线 | 传热求解器 | 已核对 |
| 钢表面发射率 ε | 0.82（常数） | 高温氧化表面典型 0.7–0.9；温度相关曲线列入升级项 | 辐射边界 | 工程近似 |
| WSGG 灰气系数（3 灰体 + 清气） | κ = 0.4201 / 6.516 / 131.9 (Pw/Pc=2) | Smith, Shen & Friedman 1982 (JHT 104:602) 原刊表本轮未取得；本次逐项核对的是 Marzouk & Huckaby 2011 (OT08) 转载 Table 7——verified 仅指与该转载表核对，未对原刊表 | 炉气辐射 | 已核对 |
| COG 低位热值 | 4,197 kcal/Nm³ (17.57 MJ/Nm³) | NIST Chemistry WebBook 燃烧焓 + ENERGY_VERIFY_2026-07-11 MED-8 手算锚 | 燃烧分区 | 已核对 |
| 燃烧效率 η–空燃比偏差罚函数（非对称） | 富燃侧：死区 5% + 1.5 斜率线性罚、η ≥ 0.70（CO 不完全燃烧陡罚）；贫氧/过氧侧：0.08 斜率小罚、η ≥ 0.95（过剩氧化剂携热 ~3–4% 量级） | 2026-07-03 复核审计 B3.2 由对称罚改非对称（旧对称罚把小火保温的硬件氧夹断误判成 30% 化学损失）；无文献关联式，待烧嘴样本/烟气分析仪标定为查表曲线 | 燃烧分区 | 待标定 |
| COG+纯氧燃烧产物（碳/氢/氧守恒配平） | 补 C₂H₄=2.5%；stoich O₂=0.915；25% 过氧湿烟气=1.82875；x_H2O=1.15/1.82875、x_CO2=0.41/1.82875；携热按逐温 Shomate 焓差 | NIST Chemistry WebBook 燃烧焓 + COG 典型重烃 2–4% 口径；ENERGY_VERIFY_2026-07-11 MED-8 守恒重配平 | 燃烧分区 | 已核对 |
| 绝热火焰温度物理上限 ADIABATIC_FLAME_CAP_C | 2900°C（COG + 纯氧；空气助燃 ≲ 2200°C）；封顶时 T_ad 恒 = 3173.15 K | 工程取值（非文献逐项核对）：焓平衡求根不含高温离解（CO₂/H₂O 在 >2500 K 大量吸热离解），单纯按显焓求根会给出远高于真实火焰温度的解，故对求根区间封顶取 COG+纯氧的物理量级上界。2026-07-25 审计 B8 把它从裸字面量提成具名常量 ADIABATIC_FLAME_CAP_C（src/simulation/combustion/zoneCombustion.ts:105）并把封顶状态显式化 | 燃烧分区 | 工程近似 |
| 炉膛强迫对流 h_conv | 25–60 W/(m²·K)（随功率线性） | 高速烧嘴量级；无 Nu–Re 关联式，现场反演 | 燃烧分区 | 工程近似 |
| 烘烤盖周缝最大等效宽度 | 0.20 m（mouthLeakFraction=1 时全周缝隙；2026-07-03 复核后重标定 leak=0.7（搜索上界）→ 缝宽 0.14 m） | 工程估算（待现场标定）；孔径与 mouthLeakFraction 线性挂钩，使标定轴对包口辐射真正有杠杆 — docs/audits/PHYSICS_AUDIT_2026-07-02.md 包口整盘面辐射修复；2026-07-03 组分/η/搜索修正后重标定,leak 落搜索上界(hitSearchBoundary=true) | 燃烧分区（钢包烘烤） | 工程近似 |
| 炉墙综合 U 值 | 0.6–1.0 W/(m²·K) | 工业炉设计手册区间（耐火砖+纤维+岩棉三层） | 能量账户 | 已核对 |
| 炉墙/炉衬几何面积口径 | 墙损取总墙厚中面包络；蓄热逐层取累计厚度中面包络 | Incropera & DeWitt 复合壁热传导；ENERGY_VERIFY_2026-07-11 MED-1 | 能量账户 | 已核对 |
| 有效吸热回退焓积分 | m·[∫cp(T)dT]，物性折线逐段梯形积分 | EN 1993-1-2 高温钢比热曲线 + slabHeating 同源积分；ENERGY_VERIFY_2026-07-11 MED-2 | 能量账户 | 已核对 |
| 保护/反应气氛换气与显焓 | 缺省 H₂/CO/N₂=40/20/40；换气次数由炉卡给定；H₂/CO/CH₄/N₂ 走 NIST Shomate | Gear Solutions 3–5 volume changes/hour + ISO 13579-4:2013；Shomate 系数取 NIST Chemistry WebBook | 能量账户（气氛炉） | 工程近似 |
| 间歇炉烟气容量归一装载密度【已停用·历史条目】 | 原 BATCH_NOMINAL_LOADING_TONNE_PER_M3 = 0.5 t/m³；2026-07-25 审计 B12 起该常数与容量反推分支已从代码删除，当前引擎无任何取值（全仓 grep 无引用点） | GB/T 13338 热平衡口径 + ENERGY_VERIFY_2026-07-11 MED-5；缺额定容量时的 L1 占位（已废止） | 能量账户 | 待标定 |
| C4a 炉库典型砌筑估算组 | 高铝砖 k=1.4,ρ=2400,cp=960；硅酸铝纤维 k=0.16–0.18,ρ=160–240,cp=1050–1100；岩棉/硅酸钙背衬 k=0.07,ρ=200–230,cp=840–900；浇注料 k=1.1–1.9,ρ=2200–2700,cp=900–1050；钢壳 k=48,ρ=7850,cp=480。按炉型规模取 2–3 层、总厚约 0.15–0.50m | C4a/R4 炉库参数补全：DOE Process Heating Handbook 炉墙科目 + 厂商公开炉型尺寸量级 + 本仓既有三层炉墙口径（fur-aichelin-walking-beam / fur-ring-hearth / fur-pit-carburizing-electric）；稳态热阻界面复算口径已固化在 tests/furnace-library-energy-account.test.ts | 炉库参数（furnaceLibrary） | 工程近似 |
| C4a 炉库典型开口估算组 | C4a 补齐炉型 0.2–1.2m²；真空炉/罩式炉/缓冷坑运行期密封或有盖处理为 0m²；既有台车炉与钢包烘烤开口保持原炉卡口径，不列为本组新增值 | C4a 炉库参数补全：按 chamberGeometry、炉门/端口/炉盖作业方式取工程典型值；真空炉显式 0 用于避免开口占位分支 | 炉库参数（furnaceLibrary） | 工程近似 |
| C4a 钢包烘烤器单位烟气量 | 22 Nm³/t_capacity（按 220t 包容量归一）；等效 242 Nm³/h（20h 名义烘烤） | src/data/zhanjiang/ladleCase.ts 1800kW 焦炉煤气+纯氧烧嘴；4200kcal/Nm³ ⇒ 满负荷燃气约 369Nm³/h；20h 烘烤按 38% 平均负荷、COG+O₂ 烟气 1.71Nm³/Nm³ fuel、220t 钢包容量折算；R4 改为 capacityTimeNormalized，不再乘实际装炉工件质量 | 炉库参数（furnaceLibrary） | 工程近似 |
| 间歇燃气炉卡名义批次周期 nominalDurationHours | 密封多用炉 fur-aichelin-sealed-quench 8 h · 罩式退火 fur-tenova-hph-bell 24 h · 深井退火 fur-pit-deep-annealing 24 h · 台车回火 fur-bogie-hearth 12 h（另 fur-ladle-heater 20 h，见钢包烘烤器行） | 工程取值：按四类间歇炉的行业常规单批次工艺周期（密封多用炉渗碳淬火一个班次量级、罩式/深井退火整装炉料天级均温+缓冷、台车回火半班次）取整；无文献/标准表值支撑。触发本条的是 2026-07-25 审计 B12：旧实现 `nominalDurationHours ?? durationHours` 让时间归一因子恒等于 1，燃气间歇炉最大的单项损失（排烟）既不随装料也不随时长变化 | 炉库参数（furnaceLibrary） | 工程近似 |
| 炉门/开口辐射形状因子 | 0.62 | Hottel 图 / BEE 工业炉手册 0.5–0.71；钢包烘烤盖周缝孔径（zoneCombustion）复用同值。2026-07-03 复核修复：energyAccount 带真实开口参数的主分支此前漏乘该因子（仅占位分支乘了）致开口损失高估约 61%，现两分支口径一致 | 能量账户 · 燃烧分区（钢包烘烤） | 已核对 |
| 炉墙内外表面膜热阻 R_inside / R_outside | R_inside = 1/15 m²K/W（h_in ≈ 15 W/m²K）· R_outside = 1/10 m²K/W（h_out ≈ 10 W/m²K） | 工程取值，非文献逐项核对。2026-09-04 审计 D42 补登记：这两个常数此前只作为裸字面量 `1/15` / `1/10` 出现在 energyAccount 内部，而它们**同时进入「炉墙散热」与「炉体蓄热」两个对外条目**（U 值串联热阻 + 蓄热温度剖面的首层内表面温度），红线 3「改物理常数必须同步溯源表」的登记缺口。现已提为具名常量 R_INSIDE_M2K_PER_W / R_OUTSIDE_M2K_PER_W（src/simulation/energy/furnaceThermalGeometry.ts） | 能量账户 | 工程近似 |
| 井式渗碳电炉气氛换气率 volumeChangesPerHour | fur-pit-carburizing-electric（江阴 VBEs-250 参考）：4 次/h，入口温度 25°C，组分取吸热式气氛缺省 H₂ 40 / CO 20 / N₂ 40 | **工程估算，无厂商样本/现场流量计支撑**：滴注式气体渗碳需持续通入载气（甲醇裂解 + 富化气）置换炉膛为还原性气氛，4 次/h 是井式气体渗碳炉常用载气流量折合的炉膛置换率量级。2026-09-04 审计 D31：此前全库 17 张炉卡零配置该字段 ⇒ computeAtmosphereLossKwh 代码可达但恒返回 0，江阴账面单边少算、Sankey 缺一整条 | 炉库参数（furnaceLibrary） | 工程近似 |
| 传热求解器单一密度口径 ρ_ref（矩阵 ↔ 蓄热账同源） | ρ_ref = ρ@20°C 配冷态几何；Crank-Nicolson 矩阵瞬态项与内能积分**同走 resolveReferenceDensity**（开环 slabHeating 与闭环 mpcRecedingKernel 两条链都是） | 质量守恒。2026-09-04 审计 D12：修前矩阵用 ρ(T)（逐节点随温插值）、蓄热账用 ρ@20°C，同一块钢在求解器里质量随温缩水（1200°C 约 −5%）、在能量账里不缩水 ⇒ 求解器凭空生成约 1,620 kWh（守恒缺口 2.43%），透热时间偏短约 1.2%，直接落在出炉时刻与产能上。物理依据：网格 dx 全程不随温膨胀，密度就不能随温缩水，否则等于把热膨胀单边塞进控制体 | 传热求解器 | 已核对 |
| 开口/辐射损失的炉温四次方口径 ⟨T⁴⟩ | 逐段解析积分 ⟨T⁴⟩_seg = (T_b⁵ − T_a⁵)/(5(T_b − T_a))（线性 ramp，开尔文），再按时长加权；等温段退化为 T_a⁴ | Jensen 不等式。2026-09-04 审计 D13：修前取 mean(T)⁴——先把炉温时间平均成标量再取四次方。T⁴ 是凸函数 ⇒ ⟨T⁴⟩ ≥ ⟨T⟩⁴，旧口径**系统性低估**开口辐射损失，变温工艺越剧烈偏得越多 | 能量账户 | 已核对 |
| 助燃 O₂ 纯度 oxygenPurity 的配平口径 | oxygenFlowNm3h 是**实际流股**流量 V̇（流量计/铭牌口径，与 BurnerSpec.oxidizerFlowNm3h / flowSchedule / 标定样本同语义）：折纯 O₂ = V̇·p 参与配平与 O/F 比较惰性携入 = V̇·(1−p) 进烟气量，并按摩尔分数把烟气组分稀释（惰性以 N₂ 记） | 2026-09-04 审计 D45：该入参此前在 solveZoneCombustion 函数体内**零引用**，三个上游模块（ladleSimulation / ladleMpc / lifeCoupled）都在传，纯氧 1.0 与空气 0.21 给出逐位相同的结果（tests/dead-wiring-scan.test.ts 曾登记为 dead knob）。工业氧不是纯 O₂。批 6 返工（GPT 交叉审查）修正语义：域模型把氧化剂流量定义为**实际流量**，批 2 首修却把它当折纯 O₂ 体积（配平氧量虚高、惰性算成 V̇·(1−p)/p）——现按 V̇·p 配平、V̇·(1−p) 入烟气，既抬高烟气量又稀释辐射活性组分分压 | 燃烧分区（钢包烘烤） | 工程近似 |
| NMPC 全程表芯温差峰值罚阈值与炉区设定速率上限 | 峰值罚阈值 = 牌号 heatingGradientMaxC（缺省取平台基线牌号 carbon-cmn 的 130°C）。设定速率上限 = min(材料侧安全升温率, 执行器侧 18 °C/min)：材料侧 r = ΔT_max·c_geom·α/Lc²×60（c_geom = 4 圆 / 2 板，沿用 heatingCurveDesigner:215 准稳态关系）；执行器侧缺省 18 °C/min 与 heatingCurveDesigner 加热段实操上限同值。相邻（含开环首段对装炉初温）炉区设定之差被投影到 |Δsp| ≤ r_eff×段时长 | 2026-09-04 审计 D26/D27。D26：代价此前只罚**末点**表芯温差，全程峰值不进代价，推荐曲线可在展示图上出现 200+°C 峰值而优化器判定合规。阈值不能沿用终端项的 30°C——30 是出炉均匀性验收带，而升温途中 100–130°C 是行业常规操作，正是 heatingGradientMaxC 的定义。D27：全仓 heatingGradientMaxC 在 mpcController 零命中，推荐的炉区设定表可能含燃气炉做不到的单步降温；速率换算沿用 heatingCurveDesigner:215 的准稳态关系。批 6 返工（GPT 交叉审查）两点修订：① 材料侧反推出的只是「工件不开裂的安全升温率」，不是烧嘴/炉温执行器爬坡能力——细坯 r 可到 20–30 °C/min，燃气炉区做不到，故与执行器缺省 18 取小（炉卡无爬坡字段，拿到铭牌值应替换）；② 开环 optimizeMpc 首段此前不受速率约束（sp₀ 可从装炉初温一步跳到任意箱内值），现以装炉初温为锚参与投影，与闭环（锚 = 真实执行过的 prevSetpointC）口径对齐 | NMPC / 炉区设定寻优 | 工程近似 |
| 吨钢烟气量（缺省） | 缺参兜底 300 Nm³/t；显式炉卡可取 600 Nm³/t 等场景值 | ENERGY_VERIFY_2026-07-11 HIGH-1：GB 38449 单耗下限反推可复现 285–356 Nm³/t，缺参分支取 300 Nm³/t 保守下限；替代无独立出处且低估 4–9 倍的 6 次/h 换气占位 | 能量账户 | 工程近似 |
| 步进梁/辊底炉水冷梁损失占比 | 总输入热 0.10–0.12；步进梁缺省 0.12 | Kim/Han et al., IJHMT 55 (2012) skid ~12%；Processes 12(3):451 (2024) 水冷损失 11.06%；ENERGY_VERIFY_2026-07-11 HIGH-2 | 能量账户 | 工程近似 |
| 连续炉炉衬蓄热摊销系数 | 0.006（建议带 0.005–0.01） | ENERGY_VERIFY_2026-07-11 MED-21：连续炉月级冷启动，约 1 次/月除以约 166 批/月，等效约 0.006；与 quotaPlanner 冷启动罚月级口径同源 | 能量账户 · 连续炉炉卡 | 工程近似 |
| CHD 最终热处理态回火等效硬度裕量 | DEFAULT_TEMPERING_HARDNESS_MARGIN_HV = +40 HV；引擎缺省极限硬度 = DEFAULT_LIMIT_HARDNESS_HV 550 + 40 = 590 HV（套在淬火态硬度剖面上） | GB/T 9450-2025 / ISO 18203 最终热处理状态口径；Parrish, Carburizing (ASM) 回火章；ENERGY_VERIFY_2026-07-11 MED-11 L1 建议。裕量数值本身无文献页码锚，是「回火软化量」的工程取值 | 渗碳硬度与 CHD | 工程近似 |
| 传热储能积分质量口径 | ρ@20°C × 冷态体积（平板与圆柱两分支） | 质量守恒；ENERGY_VERIFY_2026-07-11 MED-9：禁止用 ρ(T_final) 乘冷态体积，1200°C 会少算质量约 5.1% | 传热求解器 | 已核对 |
| 冷脆准稳态筛查 ΔT_max 芯部拉应力形状因子 n | n = 3（平板）/ 2（实心圆柱）；ΔT_max = n·σ_allow·(1−ν)/(E·α) | 自由体抛物线温度分布下的经典热应力解（任一点热应力 = E·α/(1−ν)·(断面平均温 − 该点温)）：表-芯温差 ΔT 时，平板芯部拉应力 σ_c = EαΔT/(3(1−ν))、表面压应力 |σ_s| = 2EαΔT/(3(1−ν))；实心圆柱芯部拉应力 σ_c = EαΔT/(2(1−ν))。升温时开裂敏感的是芯部拉应力（表面受压不启裂），故由 σ_c ≤ σ_allow 反解出上式。本轮未逐页核对教科书章节，故不登记具体页码/节号 | 加热曲线设计器（heatingCurveDesigner） | 工程近似 |
| 烟气显焓（Shomate 系数） | CO₂/H₂O/N₂/O₂/H₂/CO/CH₄ NIST Shomate 分段系数 | NIST-JANAF 4th ed.（Chase 1998, NIST Chemistry WebBook, 2026-07-03 抄录）。2026-07-03 复核 B2.6：替代恒定 cp=1150 J/kgK（在 900–1200°C 排烟区间偏差），单测对 4 气体 1000K 焓 <0.5% 复现 | 能量账户 · 烟气显焓 | 已核对 |
| 湿基烟气默认组分 | CO₂ 0.09 / H₂O 0.18 / N₂ 0.70 / O₂ 0.03（体积/摩尔） | 自然气/混合煤气 ~10% 过量空气湿基典型组分（工程口径）；用于通用能量账排烟显焓混合,炉台级应由燃料组分标定 | 能量账户 · 烟气显焓 | 工程近似 |
| 夹具/垫块吸热占比 | 6–8% | 文献区间 2–15%；取决于料架质量，需现场标定 | 能量账户 | 待标定 |
| 电阻加热元件效率 η | 0.98（电热元件送入炉膛的有效热比例） | DOE Process Heating 对电阻炉电热转换/端部冷区损失的工程区间 95–99%，平台取 98%；待江阴电炉电表与炉膛热平衡实测标定 | 能量账户（电加热） | 工程近似 |
| 氧化烧损动力学 (a, b=Ea/R) | a=697 · b=20,363 K（相对口径） | Paidassi 1958；Ea≈169 kJ/mol（综述区间 150–170） | 氧化/脱碳 | 工程近似 |
| 蠕变损伤 Arrhenius 断裂寿命简化参数 | A=26,000 K · t_r=1,000 h @1,200°C；D_creep=Σ Δt/t_r(T_hot)，T_hot<1200°C 时为 0 | MgO-C 耐材量级；公开数据 20,000–32,000，需对耐材数据表标定。2026-07-03 复核更名：实现是 Arrhenius 型断裂寿命（t_r=t_ref·exp((1/T−1/T_ref)·A)）非 Larson–Miller 参数式，旧条目名与代码注释同名同错；温度驱动 2026-07-03 起用层热点温度（与 lifeCoupled 告警同口径），现役烘烤曲线（热面 ≤1020°C）下该项恒为 0 | 钢包寿命 | 待标定 |
| 耐材抗拉强度缺省（脆性拉判据） | 缺省 = 抗压强度 CCS ÷ 10（域字段 tensileStrengthMPa 优先） | 耐材抗拉/MOR ≈ 抗压 1/8–1/12 文献区间取中；2026-07-03 复核审计 B3.9 引入脆性层最大主拉应力判据时的 provisional 缺省，逐材质实值待查厂商数据表后录入 domain 卡；钢壳（延性）不适用，保持 σ_vM/屈服 235 MPa | 钢包力学（热应力） | 工程近似 |
| 304 不锈钢 k/α 成对口径（再加热温区） | k=23 W/(m·K) · α=5.0e-6 m²/s（k/α=ρcp≈4.6e6 J/(m³·K)）；α_min=4.75e-6 | 2026-07-03 复核审计 B2.5 修正：2026-06 将 k 由 18 修到 23（再加热温区均值）时未同步 α，旧 α=4.0e-6 与 k=23 组合隐含 ρcp=5.75e6（比物理值高 ~30%）→ 304 逐坯焓/能耗账高估 ~19%。再加热温区 ρ≈7600、cp≈600（手册量级，α(1000K)≈5.3e-6）⇒ α=k/ρcp≈5.04e-6 取 5.0e-6。k 与 α 必须成对标定 | 钢种物性（steelGrades） | 工程近似 |
| 20# 化学成分（wt%） | C 0.20 / Si 0.27 / Mn 0.50 / Cr 0 / Ni 0 | GB/T 699-2015；范围元素取中值；Cr/Ni 为仅上限残余元素，按残余不计入模型取 0。 | 钢种成分（steelGrades） | 已核对 |
| 45# 化学成分（wt%） | C 0.46 / Si 0.27 / Mn 0.65 / Cr 0 / Ni 0 | GB/T 699-2015；范围元素取中值；Cr/Ni 为仅上限残余元素，按残余不计入模型取 0。 | 钢种成分（steelGrades） | 已核对 |
| 27SiMn 化学成分（wt%） | C 0.28 / Si 1.25 / Mn 1.25 / Cr 0 / Ni 0 / Mo 0 | GB/T 3077-2015；范围元素取中值；Cr/Ni/Mo 为表 2 残余限，按残余不计入模型取 0。 | 钢种成分（steelGrades） | 已核对 |
| 42CrMo 化学成分（wt%） | C 0.415 / Si 0.27 / Mn 0.65 / Cr 1.05 / Mo 0.20 | GB/T 3077-2015；范围元素取中值。 | 钢种成分（steelGrades） | 已核对 |
| 60Si2Mn 化学成分（wt%） | C 0.60 / Si 1.75 / Mn 0.85 | GB/T 1222-2016；范围元素取中值。 | 钢种成分（steelGrades） | 已核对 |
| GCr15 化学成分（wt%） | C 1.00 / Si 0.25 / Mn 0.35 / Cr 1.525 | GB/T 18254-2016；范围元素取中值。 | 钢种成分（steelGrades） | 已核对 |
| Cr12Mo1V1 / D2 化学成分（wt%） | C 1.50 / Si 0.30 / Mn 0.30 / Cr 12.00 / Mo 0.95 / V 0.80 | GB/T 1299-2014；C/Cr/Mo/V 取范围中值；Si/Mn 为仅上限主元素典型值。 | 钢种成分（steelGrades） | 工程近似 |
| Q355B / HSLA 化学成分（wt%） | C 0.17 / Si 0.30 / Mn 1.40 | GB/T 1591-2018；C/Si/Mn 为仅上限主元素典型值，标 estimate。 | 钢种成分（steelGrades） | 工程近似 |
| 304 / 06Cr19Ni10 化学成分（wt%） | C 0.05 / Si 0.50 / Mn 1.20 / Cr 19.00 / Ni 9.50 | GB/T 20878-2024；Cr/Ni 取范围中值；C/Si/Mn 为仅上限主元素典型值。 | 钢种成分（steelGrades） | 工程近似 |
| 20CrMnTi 化学成分（wt%） | C 0.20 / Si 0.27 / Mn 0.95 / Cr 1.15 / Ti 0.07 | GB/T 3077-2015；范围元素取中值。 | 钢种成分（steelGrades） | 已核对 |
| 20CrMnTi 类比热物性卡 | k=30 W/(m·K) · α=6.1e-6 m²/s · α_min=4.6e-6 · Ac1–Ac3=735–830°C | 按 20# 与 42CrMo 低合金口径类比估算；未使用实测牌号热物性曲线。 | 钢种物性（steelGrades） | 工程近似 |
| 渗碳默认淬火冷速 Vr@700°C | 36,000 K/h（10 K/s 油淬代理） | Maynier/Creusot-Loire 硬度模型以 700°C 冷速 Vr 为输入；本仓在未接入淬火换热模型前用 10 K/s 油淬量级折算为 36,000 K/h。 | 渗碳硬度链（carburizing） | 工程近似 |
| 总渗碳层深碳含量判据增量 | 心部碳含量 +0.05 wt%C | 总渗碳层深按碳含量相对心部增量判定的工程口径；当前采用 +0.05 wt%C 作为近似阈值，后续取得 GB/T 9450 / ISO 2639 正式条款后复核。 | 渗碳扩散链（carburizing） | 工程近似 |
| 渗碳默认淬火终温 | 70°C | 渗碳淬火残奥估算的默认油温代理；取油淬常见 60–80°C 操作窗中值，未接现场油槽温度。 | 渗碳马氏体链（martensite） | 工程近似 |
| Maynier 700°C 冷速下限守卫 | 1 K/h | Maynier/Creusot-Loire 方程含 log10(Vr)；本仓以 1 K/h 作为数值守卫，避免 Vr≤0 导致无定义，同时发 MAYNIER_COOLING_RATE_LOW warning。 | 渗碳硬度链（carburizing） | 工程近似 |
| 疲劳 Coffin–Manson 常数 | C=0.003–0.05 · m=2.0–2.5 | 金属/陶瓷类别典型区间，非具体耐材牌号拟合 | 钢包寿命 | 工程近似 |
| 钢包耐材疲劳损伤驱动量（应变幅口径） | Δε_mech = Δσ_vM / E（层机械应变幅；Δσ_vM 取 von Mises 时序单一峰谷半幅 (max−min)/2，E 取该层杨氏模量） | 2026-07-25 审计 B9 口径更正，工程/力学推理而非新文献：自由热膨胀本身不产生损伤——一根无约束的棒升温只是变长、不开裂；只有被相邻层与包壳约束掉的那部分膨胀才转成应力、才做功、才累积损伤，而该约束量已由 thermalStress 的 n 层复合圆筒解算成 σ_vM。修正前为 max(α·ΔT_hot, Δσ_vM/E)，自由热应变项恒占优 ⇒ 上游刚算完的约束应力场被整条丢弃（把所有快照 vonMisesMPa 置 0 后寿命结果逐位不变，实测 1659.0255 → 同值） | 钢包寿命 | 工程近似 |
| 承力层判据模量阈值 SOFT_LAYER_MIN_MODULUS_PA | 1e9 Pa（1 GPa）；E > 该阈值记 loadBearing=true，参与瓶颈与剩余寿命判定 | 工程分档（无文献主张）：当前真正进入寿命链的是侧壁四层（lifeCoupled.ts:54 只取 geometry.liningLayers = SIDEWALL_LINING_LAYERS），其中 MgO-C 工作层 32 GPa / 永久层 38 GPa / 包壳钢 210 GPa 远在阈值之上，硅酸铝纤维毯膨胀缝 0.005 GPa（thermalStress.ts elasticDefaults 兜底，fatigueDamage 注释里取整写作 ≈0.01 GPa）远在其下，两族相差三个数量级 ⇒ 对这四层的承力判定不敏感。2026-07-25 审计 B9 随损伤驱动量改口径一并引入 | 钢包寿命 | 工程近似 |
| 应变幅数值下限 STRAIN_AMPLITUDE_FLOOR | 1e-6（1 微应变） | **纯数值保护常数，不是物理取值、不是可标定参数**：Coffin-Manson 的 Math.pow(strain, −m) 在 strain=0 时给 Infinity，进而让 allowableCycles / cycleDamage 出 NaN；取 1e-6 作该奇点的保护值（低于任何可测量的耐材应变一个数量级以上）。2026-07-25 审计 B9 引入 | 钢包寿命 | 工程近似 |
| fatigueDamage.ts 应变寿命模型出处 | Coffin-Manson N_f = C·Δε^(−m)，耐材常数 C ≈ 0.0025 · m ≈ 2.5：**工程经验取值，出处待补** | 本仓未把 C/m 锚定到任何可复核的文献页码或标准条款，故如实登记为工程经验式。2026-09-04 审计 D35 已删除源码文件头的错误引用「ASTM E739 strain-life」——E739 是「疲劳（S-N / ε-N）数据线性化统计分析的标准操作规程」，讲的是数据拟合与置信区间的统计方法，**不是应变寿命模型的来源**；且据 docs/audits/FULL_AUDIT_2026-07-25.md §四「标准现行性」当轮联网检索，E739-23 已于 2024 年撤销（withdrawn，该检索结论本表未独立复核 ASTM 官网）。按「宁缺勿假」删除错引，不替换成另一个未经本仓核对的编号。同文件头保留的 JOM 2018 / ScienceDirect 2011 两条只是同主题参考读物，不构成对 C/m 的背书 | 钢包寿命 | 工程近似 |
| 钢包烘烤 2# 标定参数（组分/η/搜索修正后重标定） | mouthLeakFraction=0.7 · emissivityScale=1.2（均落搜索上界,hitSearchBoundary=true）；RMSE_PV=81.9°C（修复链：物理 230 → 烘烤盖 139 → B3 组分/η/搜索 118 → B5 η 真化学计量锚+Shomate 火焰 108.5 → B3.4 稳态初值剖面 81.9）；燃料 replay 恒等,不作拟合指标 | 对 BURNER_2_RUN 20h 实测重跑 calibrateToRealData（2026-07-03 复核审计：组分碳守恒 R=3.06 / avgCp Shomate 1794 / η 非对称罚 / replay fuelErr 移出目标 / 搜索迭代至内点；2026-07-04 B3.4 初值改「内壁锚定稳态径向剖面」steadyRadialProfileC 后 RMSE 108.5→81.9,验证了旧均匀初值确在注入结构性偏差）；两参数仍落搜索边界 → 真最优在搜索域外,残余结构性偏差（hConv 线性近似）待现场标定；旧「燃料积分误差 2.27%」是 ZOH-vs-梯形求积伪差,已改左 ZOH 恒等 | 钢包烘烤标定 | 待标定 |
| 钢包烘烤 L2 replay 专用门槛 | 样本 ≥5 点；时间覆盖率 ≥60%（10 桶密度口径）；PV RMSE ≤100°C；无 LOO，燃料 replay 不作独立验证 | CODEX_REVIEW_2026-07-08 R1.2：钢包线没有通用热处理 errorMetrics 的 LOO 输出，采用等价降级门槛，至少以 RMSE 防止 500°C 级反标定误盖 L2；100°C 为当前 2# 实测 RMSE 81.9°C 外留现场热面 PV/模型结构误差余量的钢包专用工程阈值 | 钢包烘烤标定 | 工程近似 |
| 钢包内衬热应力模型：n 层复合圆筒 | 逐层 Lamé + 热特解；界面 u_r/σ_r 连续，仅真自由面 σ_r=0；轴向逐层广义平面应变 + 每层净轴力为零（层间轴向可滑移，砖砌内衬与钢壳不轴向粘结） | Timoshenko & Goodier §151（单层极限，测试 oracle）+ Gruber & Harmuth 2014（多层界面连续提法）；替换旧的每层独立自由膨胀解（界面压力恒 0）— docs/audits/PHYSICS_AUDIT_2026-07-02.md thermalStress.ts 模型误用修复；纯弹性不含砖缝闭合/蠕变松弛，热面压应力偏保守，旧自由解保留为显式下界 computeFreeCylinderStress | 钢包力学（热应力） | 工程近似 |
| 陶瓷纤维毯等效弹性参数（压缩态兜底） | E=0.005 GPa (5 MPa) · α=6e-6/K · ν=0.10 | 工程估算：纤维毯为柔性膨胀缝，压缩态切线模量量级 0.1–10 MPa；复合圆筒解下若沿用通用 30 GPa 兜底会把钢壳约束刚性直连传给内衬（高估数个量级）；线弹性无法表达压实锁死（lockup），软模量给出约束下限侧 — thermalStress.ts elasticDefaults | 钢包力学（热应力） | 工程近似 |
| 绝热砖/硅酸钙板等效弹性参数（兜底） | E=1.0 GPa · α=5.5e-6/K · ν=0.15 | 工程估算（硅酸钙板/轻质绝热砖典型模量量级）；数据卡给出 youngModulusGPa 等字段时覆盖 — thermalStress.ts elasticDefaults | 钢包力学（热应力） | 工程近似 |
| 折标煤系数（燃料/当量值） | 0.12284 kgce/kWh（1 kgce = 29.307 MJ） | GB/T 2589 综合能耗计算通则；⚠ 电加热炉报能源科需用等价值 0.3024（2024 年供电煤耗 302.4 g/kWh，中电联，逐年更新） | 配额排产 | 已核对 |
| CO₂ 排放因子（燃气） | 0.20 kgCO₂/kWh | IPCC 缺省 56.1 kgCO₂/GJ（天然气）；ENERGY_VERIFY_2026-07-11 MED-7：BFG/COG 混烧差数倍，当前只作展示 | 配额排产 | 待标定 |
| CO₂ 排放因子（电网） | 0.5306 kgCO₂/kWh（2023 年度全国平均） | 生态环境部公告 2025 年第 47 号（2021/2022/2023 年度序列 0.5568/0.5366/0.5306，逐年更新）；电加热炉用此口径 | 配额排产 | 已核对 |
| 蓄热式轧钢加热炉能效等级（1/2/3 级） | 1.05 / 1.12 / 1.18 GJ/t（中小型型材·双蓄热高炉煤气·碳素钢冷装；3 级 = 能效限定值） | GB 38449-2019《蓄热式轧钢加热炉能效限定值及能效等级》表1；已经发布稿扫描件（renrendoc/paper/339250952，带 SAC 水印正式文本）+ WTO/TBT 报批稿 19_5334 双源交叉核对（2026-06-11），逐项一致 | 能效对标 | 已核对 |
| 轧钢吨材燃料消耗行业先进值（逐产品核对） | 线材 0.80→标杆 0.85、中小型/中型 0.9、大型/轨梁 1.1、中厚板 1.1、热轧带钢 0.99 GJ/t（吨材燃料口径，不含轧线电耗） | 工信部《钢铁行业主要生产工序能耗指标标杆值》表1-8 轧钢工序，原始 .doc 逐行核对（2026-06 复核）；脚注[2]=GB 21342-2008 时期数据，口径偏早 | 能效对标 | 已核对 |
| 轧钢工序能耗行业均值（含电耗口径，仅趋势佐证） | 50.57 kgce/t（2023 年均值）；吨钢综合能耗 557.15 kgce/t | 中钢协《2023 年会员单位能源消耗述评》；与吨材燃料消耗 GJ/t 口径不同，不并入燃料阶梯 | 能效对标 | 已核对 |
| 蓄热式轧钢加热炉能效等级（大产品类，报批稿全表核对） | 双蓄热高炉煤气 1 级：大型材/板卷 1.14、厚板 1.20、钢管 1.22 GJ/t；3 级 1.27/1.33/1.37；钢种系数 碳素钢 1.0/低合金 1.2/合金 1.5/高合金 2.0 | GB 38449-2019 表1 大产品类；已经发布稿扫描件（renrendoc/paper/339250952，带 SAC 水印正式文本）+ WTO/TBT 报批稿 19_5334 双源交叉核对（2026-06-11），逐项一致 | 能效对标 | 已核对 |
| GB 38449-2019 复审跟踪注记 | 2025-11-30 复审结论：修订；修订版发布后重核表1/表2/表3与平台档位 | 全国标准信息公共服务平台复审结论跟踪；当前仍沿用已双源核对的 GB 38449-2019 数值，修订版未发布前不改档位 | 能效对标 | 工程近似 |
| GB 21256-2025 背景标准注记 | 2026-07-01 实施；整合代替 GB 21256-2013 / GB 32050-2015；仍不覆盖轧钢加热工序 | GB 21256-2025《粗钢生产主要工序单位产品能源消耗限额》标准状态跟踪；仅作背景说明，不进入加热炉 benchmark 阶梯 | 能效对标 | 工程近似 |
| YB/T 4869-2020 非蓄热式加热炉能效等级 | 表2（常规换热式＝非蓄热式）完整四列【仍未取得】；表1（蓄热式步进梁式）已逐值确认并留档于 energyBenchmarks.ts 顶注，不冒充非蓄热落库 | book118 aid 622277011 标准扫描件预览（表1 逐值）+ doc88 p-20099048850709（封面确认；第 5 页表2 被阿里 NoCaptcha 锁定，按安全规则不绕过 bot 检测）；2026-06-11 复检更正昨日「全文未公开」结论；取得表2 后开 NON_REGEN 档（测试守卫注明放开条件） | 能效对标 | 工程近似 |
| GB 38449 钢种修正系数 K1（表2） | 碳素钢 1.0 / 低合金钢 1.2 / 合金钢 1.5 / 高合金钢 2.0；语义 = 档位值 ×K1 后再比（表1 脚注 b），实际值不修；行业先进档无官方钢种修正 | GB 38449-2019 表2；已经发布稿扫描件（renrendoc/paper/339250952，带 SAC 水印正式文本）+ WTO/TBT 报批稿 19_5334 双源交叉核对（2026-06-11），逐项一致 | 能效对标 | 已核对 |
| GB 38449 热装温度修正系数 K2（表3，全表 19 行） | 出料带 1050–1150°C：入炉 20–200°C=1.000、200–300=0.957、300–400=0.924、400–500=0.878、500–600=0.814、600–700=0.730、700–800=0.622；另两出料带各档略宽；装炉温度越高允许单耗越低（档位 ×K2 收紧），≥800°C 超出表3 不外推 | GB 38449-2019 表3 全 19 行；已经发布稿扫描件（renrendoc/paper/339250952，带 SAC 水印正式文本）+ WTO/TBT 报批稿 19_5334 双源交叉核对（2026-06-11），逐项一致 | 能效对标 | 已核对 |
| 电加热坯料加热先进/常见单耗 | 310 / 390 kWh/t（等价折标 93.7 / 117.9 kgce/t） | 适用标准名目：GB/T 30839.1-2014《工业电热装置能耗分等 第1部分：通用要求》、GB/T 30839.42-2014《工业电热装置能耗分等 第42部分：井式电阻炉》、GB/T 15318-2010《热处理电炉节能监测》、GB/T 17358-2009《热处理生产电耗计算和测定方法》；当前只挂名目，不挂未取得正式文本分等数值；310/390 仍由理论焓增 ~210 kWh/t 与综合电热效率 70%/55% 工程经验反推 | 能效对标 | 工程近似 |
| GJ→kgce 折算 | 34.12 kgce/GJ（= KGCE_PER_KWH × 1000/3.6，派生值非新常数） | GB/T 2589（1 kgce = 29.307 MJ），由既有 0.12284 kgce/kWh 派生，未另行定义 | 能效对标 | 已核对 |
| ISO 13579 热平衡科目跟踪 | ISO 13579-1/-2/-11；ISO 13579-1 AWI 2025-12 跟踪，发布后重核能量账/Sankey科目命名 | ISO 13579 工业炉热平衡与能效指标族；当前仅作科目名/跟踪注记，不改能量数值 | 能量账户 / Sankey | 工程近似 |
| 蓄热式烟气热回收率 | 75–78%（排烟 ~180°C、空气预热 ~1,000°C） | HTAC 高温空气燃烧公开口径（回收率 >80–85%、排烟 <150°C）；原 35% 为金属换热器水平，2026-06 联网核对后修正 | 能量账户 | 已核对 |
| 热保温固定损耗比 | 65%（相对生产期） | 保温炉温 ~850°C vs 工作 1,250°C 的炉墙 ΔT 比例 ≈0.67，取偏低 0.65 不高估保温收益；开口辐射 T⁴ 分量未单列 | 配额排产 | 工程近似 |
| 余热调度温差/环境温度 | MIN_APPROACH_C=30°C；AMBIENT_C=25°C | wasteHeatScheduler 热源→热汇匹配缺省门槛：保留 30°C 最小逼近温差避免过度承诺换热；25°C 为环境基准，占位参数待现场热网标定 | 余热调度（wasteHeatScheduler） | 待标定 |
| 冷启动重启罚（炉衬蓄热） | 亏空×(1−e^(−t/τ))×[R/η_reheat + F·t_reheat]；η_reheat=0.6、全冷态 t_reheat=10h | ISO 13579-1 热平衡框架用于能量边界；指数冷却与复温效率为 HEATINS L1 集总参数化，依据 ENERGY_VERIFY_2026-07-11 MED-6，须以一次完整冷启动燃料与炉温曲线标定 | 配额排产 | 待标定 |
| 温态封炉固定损耗比 / 炉衬时间常数 | WARM_BANK_FIXED_FRACTION=0.35；DEFAULT_LINING_TIME_CONSTANT_H=24 h | 0.35 由 600°C 平台辐射 T⁴ 与炉墙线性导热折中；τ=24h 由大型炉衬天级热惯性作 L1 初值 | 配额排产(quotaPlanner) | 待标定 |
| 钢包包口等效发射率 epsOpening | 0.70 | 高温耐材/开口工程发射率 0.7–0.9 的保守下沿；与 BEE 开口形状因子 0.62 分开使用 | 燃烧分区(zoneCombustion) | 工程近似 |
| 氧化混合律四个入链常数 | T_REF=1473.15K；t_c,ref=0.25h；厚度锚 0.8mm@1200°C×1h；k_scale=1.5W/(m·K) | Paidassi 1957/1958 氧化量级 + Abuluwefa 1996/1997 线性段持续时间 + 多孔 FeO/Fe₃O₄ 导热 1–3W/(m·K) 工程带 | 氧化(scaleGrowth) | 待标定 |
| 停炉决策特征温度口径 | 生产 1,250°C · 环境 30°C · 热保温平台 850°C · 温态封炉平台 600°C（quotaPlanner IDLE_*_TEMP_C） | 工程近似，与「热保温固定损耗比 65%」温度口径同源（(850−30)/(1250−30)）；τ 与四个特征温度均待现场标定 — docs/audits/PHYSICS_AUDIT_2026-07-02.md 停炉决策焓核算对称化 | 配额排产 | 工程近似 |
| 炉衬储焓亏空分数（热保温/温态封炉） | (T_prod−T_hold)/(T_prod−T_amb)：热保温 400/1220≈0.328 · 温态封炉 650/1220≈0.533（集总热容线性焓模型，蓄热 ∝ 温升） | 2026-07-02 物理审计修正（docs/audits/PHYSICS_AUDIT_2026-07-02.md）：损失率比例（T⁴ 辐射+线性导热混合，温态封炉损耗比 0.35 仅用于维持项 F·t）与储焓亏空是不同物理量，不可混用；重启重建项对三种停炉方式同构计入 | 配额排产 | 工程近似 |
| WSGG 灰气系数（Bordbar 2014 变摩尔比，4 灰体 + 清气） | κᵢ(Mr)/aᵢ(T,Mr) 为 Mr 4 次多项式；混合拟合域 Mr∈[0.01,4]（域外走纯组分插值扩展，见下行），T 300–2400 K，pL 0.01–60 atm·m，Tref=1200 K | Bordbar, Węcel & Hyppänen 2014 (Combust. Flame 161:2435)；经 RadLib (BYUignite rad_wsgg.cc，Bordbar 本人协助核对) × FDS (NIST radi.f90) 两源逐位核对；缺省仍走 Smith，富 CO₂（BFG 掺烧 Mr<1）经标定比对后切换 | 炉气辐射 | 已核对 |
| Bordbar WSGG 300–500 K 低温扩展段 | T<500 K 取边界口径使用（2014 论文拟合下界 500 K）；该段清气权重 a₀ 实测最深 −0.0068，不进入 ε | RadLib/Bordbar 2020 口径（rad_wsgg.cc 注释及 Stephens et al. 2021 CPC） | 炉气辐射 | 工程近似 |
| Bordbar WSGG 纯组分极限系数（纯 CO₂ / 纯 H₂O） | Mr<0.01 / Mr>4 域外扩展用；纯组分 κ 按单组分自身分压计，引擎折算 Mr/(1+Mr)、1/(1+Mr) 对齐 (p_H2O+p_CO2)·L 口径 | Bordbar 2020 全摩尔比域扩展；数值按 RadLib (rad_wsgg.cc bco2/bh2o/kco2/kh2o) 转录，与 FDS (radi.f90 WSGG_B1/B2_ARRAY, WSGG_KAPPAP1/2_ARRAY) 两源逐位核对一致（仅带序不同） | 炉气辐射 | 已核对 |
| Bordbar WSGG Mr 域外混合规则 | H₂O 侧 f=(1e8−Mr)/(1e8−4) 在 Mr=4 拟合值与纯 H₂O 间线性插值（Mr 上夹 1e8）；CO₂ 侧 f=(0.01−Mr)/0.01（下夹 0）；Mr=0.01/4 处连续 | 照 RadLib rad_wsgg.cc get_k_a_oneband 实现（Bordbar 2020 口径）；FDS 同名模型为硬切换（不连续）未采用；混合拟合域内输出位级不变（48 点 golden 钉死，tests/wsgg-bordbar.test.ts） | 炉气辐射 | 已核对 |
| oxy-COG 烟气 H₂O/CO₂ 摩尔比（单一真源） | R = x_H₂O/x_CO₂ = 1.15/0.41 = **2.805**；辐射活性组分分压和 Σp = (1.15+0.41)/1.82875 = **0.853 atm**（总压 1 atm ⇒ 摩尔分数即分压） | 由 COG_OXY_PRODUCTS 的碳/氢/氧守恒配平直接给出（zoneCombustion.ts:49-57）。2026-09-04 审计 D33 收口：此前全仓五处并存（① 2.805 钢包实算 / ② R=2 Smith 缺省表——/zhanjiang「灰体 vs WSGG」图与 /api/ladle 走的是它 / ③ 1.8 wsggRadiation 文件头旧注释 / ④ 3.06 zoneCombustion 行内旧注释 / ⑤ 3.06 本表「钢包烘烤 2# 标定参数」source 的历史转载值），现统一到配平实值 | 炉气辐射 | 已核对 |
| 氧化皮导热系数 k_scale | 1.5 W/(m·K)（缺省，文献区间 1–3） | 多孔 FeO/Fe₃O₄ 皮层口径（远低于钢基体 ~30）；经 boundary.scaleCoupling 进入 1D 求解器表面边界串联热阻折减 q'=q/(1+R_scale·h_eff)，须现场标定 | 氧化/脱碳 | 待标定 |
| 炉气残氧缺省 O₂ | 2%（典型再加热炉烟气残氧 1–3%） | scaleGrowth 残氧修正 f(O₂)=0.2+0.8·min(O₂,10)/10 的缺省输入（Abuluwefa 1997 实测方向）；scaleCoupling 与设计器烧损估计（2026-06 起统一走混合速率律口径）均沿用 | 氧化/脱碳 | 待标定 |
| φCG 标定正问题离散与告警阈值 | dt 30 s / 输出 120 s / 11 节点；RMSE>50°C 提示工况不匹配；拟合贴搜索区间边界（容差 0.01）提示复核 | 工程近似：比页面主仿真 dt=10 s 粗 3 倍换交互速度，闭环自检可恢复真值 ±0.05（tests/phicg-calibration.test.ts） | φCG 标定 | 工程近似 |
| L2 门槛·最少实测点数 | ≥ 6 点（L2_MIN_SAMPLE_COUNT = 6） | PHYSICS_AUDIT_2026-07-02 业主批准阈值：单参数拟合点数过少会追传感器噪声、RMSE 无统计意义；代码取 6 的直接理由是与 10 桶覆盖门耦合——覆盖率要求 ≥60% ⇒ 至少 6 个桶有点 ⇒ 有效最低样本数为 6（src/simulation/calibration/errorMetrics.ts:9-10） | 校准质量门槛（errorMetrics） | 工程近似 |
| L2 门槛·实测时间覆盖率 | ≥ 60%（密度桶口径：工艺窗均分 10 桶，覆盖率 = 有实测点的桶数/10，即 ≥6 桶有点） | PHYSICS_AUDIT_2026-07-02 业主批准阈值：只测早段/尾段无法约束整条升温轨迹。2026-07-03 复核审计 B4.6 口径修正：旧「(末点−首点)跨度/窗宽」使首尾各一点即拿 100%，改密度桶后中段轨迹必须真有实测点 | 校准质量门槛（errorMetrics） | 工程近似 |
| L2 门槛·RMSE 阈值 | max(15°C, 2 × 热电偶容差)；样本数达标且做过拟合时用留一（LOO）RMSE | PHYSICS_AUDIT_2026-07-02 业主批准阈值；LOO 防样本内泄漏（拟合与评估同源） | 校准质量门槛（errorMetrics / effectiveHeatTransfer） | 工程近似 |
| L2 门槛·平均偏差上限 | |bias| ≤ 10°C | PHYSICS_AUDIT_2026-07-02 业主批准阈值：系统性偏移说明模型/装偶存在未解释误差 | 校准质量门槛（errorMetrics） | 工程近似 |
| 缺省热电偶容差 | ±6°C（可由 sensorToleranceC 覆盖） | IEC 60584-1 K 型 2 级 ±0.75%·|t| 在 800°C 量级 ≈ ±6°C；现场装偶通常更差，待现场标定 | 校准质量门槛（errorMetrics） | 待标定 |
| 溯源查询工具（parameter_provenance_lookup）可信度上限 | status=verified → L1；status=estimate → L1；status=calibrate → L0；多条命中取**最低**等级；任何 status 都不产生 L2/L3（上限 L1） | 2026-07-25 审计 B4 修复：旧实现 reduce 初值即 TRUST_LEVEL_L2、分支永远产不出 L1，对任何参数恒返「L2 已校准」，且同文件写对了的 provenanceTrust() helper 根本没被调用。现口径固化在 src/app/api/assistant/assistantTools.ts 的 PROVENANCE_STATUS_TRUST 映射 + lowestTrustLevel()，并由 tests/assistant-tools.test.ts 对全表逐行断言不返 L2/L3 | 工艺智询工具（assistantTools） | 工程近似 |
| split-conformal 默认门控参数 | DEFAULT_ALPHA=0.1；DEFAULT_MIN_SAMPLES=20；DEFAULT_MAX_WINDOW=200 | conformalGate 占位参数：90% 覆盖口径（alpha=0.1）、最少残差样本 20、滚动窗口 200；现场覆盖率监控到位后按炉型校准 | 不确定度门控（conformalGate） | 待标定 |
| DtACI 在线自适应 conformal 默认超参 | alpha=0.1；gamma 网格 {0.001,0.002,0.004,0.008,0.016,0.032,0.064,0.128}；|I|=500；sigma=1/(2·500)=0.001；eta=2.72（闭式计算） | Gibbs & Candès, JMLR 25(162):1-36, 2024 / arXiv:2208.08401；官方实现 github.com/isgibbs/DtACI（DtACI.R 默认 sigma=1/1000、eta=2.72）；eta 按论文 Section 3.1 的固定 heuristic 由 alpha=0.1,k=8,|I|=500 代入 | 不确定度门控（dtaci） | 已核对 |
| DtACI 在线输出策略（本仓工程决策） | 输出 expert probability 加权平均 alpha_t / gamma_t；不在生产路径随机抽单个专家 | C5.1 工程化实现决策：官方 DtACI.R 同时返回随机专家路径与 meanAlphaSeq；本仓在线 API 采用确定性 meanAlphaSeq 以便可复现监控 | 不确定度门控（dtaci） | 工程近似 |
| 单 gamma ACI baseline | gamma=0.005；alpha_t <- alpha_t + gamma * (alpha - err_t) | Gibbs & Candès, Adaptive Conformal Inference Under Distribution Shift, NeurIPS 2021 / arXiv:2106.00170；本仓仅作 DtACI 对照 baseline | 不确定度门控（dtaci baseline） | 已核对 |
| GP-BO 观测噪声/抖动 | NOISE=1e-4；RBF lengthscale=0.25（归一化输入） | bayesianOptimizer 核矩阵数值稳定项与既有固定核尺度，非实测噪声标定 | 独立约束贝叶斯优化 | 工程近似 |
| 独立约束 GP 采集策略 | EI × ∏P(g_j≤0)；没有可行观测时先最大化可行概率 | Gardner et al., ICML 2014, PMLR32:937–945；BoTorch 官方 Constraints 文档（2026-09-05 双源核对） | 独立约束贝叶斯优化 | 已核对 |
| 能耗标定质量门 | 留一 RMSE / 平均表数 ≤5%；|平均偏差| / 平均表数 ≤2%；MAPE ≤5%；≥6行、时间覆盖≥60% | HEATINS 工程验收策略（2026-09-05）；kWh 质量门与温度/热电偶容差分离，阈值需按合同和表计口径确认 | 能耗对账标定 | 工程近似 |
| 独立批次 DtACI 评估最低样本 | 校准≥20点、验证≥20点；目标覆盖90%；滚动窗口最多20点；历史窗口500点 | 本平台评估工具门槛；DtACI 算法核对 Gibbs & Candès, JMLR25(162),2024 和作者 isgibbs/DtACI 实现 | 独立批次验证 | 工程近似 |
| 公开热传导数值基准 | 截面200mm；ρ=7800kg/m³；cp=600J/kgK；k=40W/mK；h=100W/m²K；ε=0.8；初温20°C／炉温1000°C | scripts/science/thermal.test.ts 合成验证输入；NIST FiPy Robin 边界文档与瞬态导热分离变量解析解 | 数值正确性检验 | 工程近似 |
| WSGG Smith 1982 系数来源层级 | κ 与 b_ij 5 套表 × (κ+b1..b4) = 75/75 与 OT08 Table 7 转载表一致；插值规则取 OT08 Appendix B | Smith, Shen & Friedman 1982 (JHT 104:602, doi:10.1115/1.3245174) 原文本轮未取得；核对锚 = Marzouk & Huckaby 2011 (NETL 7th US Combustion Meeting, Paper OT08, Table 7 印刷 p.12 / Appendix B pp.12–13) | 炉气辐射（WSGG） | 工程近似 |
| WSGG Bordbar 2014 系数与 pL 域来源层级 | 170/170 系数与 RadLib HEAD 逐位一致；FDS 为同串更低精度版本；pL ∈ [0.01,60] atm·m 为工程检查界限 | Bordbar, Węcel & Hyppänen 2014 (Combust. Flame 161(9):2435–2445, doi:10.1016/j.combustflame.2014.03.013) 刊印表与 RadLib 论文本轮均未取得；实现比对对象 = BYUignite/radlib rad_wsgg.cc × NIST firemodels/fds radi.f90 | 炉气辐射（WSGG） | 工程近似 |
| 渗碳扩散系数来源层级（Lee2011 / Ågren1986 / Harris1943） | Lee17 Table 4 十二系数 + Eq.(16)/(17) 已对原文核对；Ågren 5 常数为 4 份独立转录一致；Harris 660.9/8287 仅后人转引 | Lee-Matlock-Van Tyne 2011 已取得正式版（ISIJ Int. 51(11):1903–1911, doi:10.2355/isijinternational.51.1903，J-Stage 金色 OA）；Ågren 1986 (doi:10.1016/0036-9748(86)90384-4) 与 Harris 1943 (Metal Progress 44(2):265–272) 本轮未取得合法可访问原文 | 渗碳扩散（carburizing） | 工程近似 |
| 钢包三目标贝叶斯寻优（EHVI）工程口径 | 预算内前 min(8,N) 点 Halton 初始设计；候选池 48 × 32 次共同正态样本的 MC-EHVI（q=1）；参考点与标准化仅在初始设计上冻结一次 | 本项目原生实现：src/ml/multiObjective/{gpSurrogate,ehvi,scaling,hypervolume,ehviSearch}.ts；EHVI 定义与 MC 积分口径参考 arXiv:1812.07692 / arXiv:1408.7114 及 Botorch 文档对单点 EHVI / NEHVI 的区分（未接入 qLogNEHVI，也未使用第三方引擎） | 钢包三目标贝叶斯寻优（EHVI） | 工程近似 |
| 移动窗炉温偏差估计（MHE）工程口径 | 窗口最多 6 步、最少 3 条有效测量；偏差区间 [−120,+120]°C；漏测只传播不观测；J = 先验项 + Σρ_δ(残差)/measStd²（Huber，δ=huberKStd·measStd） | 本项目原生实现：src/ml/mhe/{estimateMovingHorizonBias,mheObjective,mheOptimizer,mheValidate}.ts，物理传播由调用方注入；按移动 horizon 估计（MHE）的通用思路自实现，未引入第三方估计库 | 环形炉闭环 NMPC（第 4 路） | 工程近似 |
| 二维截面代理（教师/学生）工程域与验收门 | 域固定 Bi_a∈[0.1,10]、b/a∈[1,8]、Fo_a∈[0.02,2]；切比雪夫每轴 4 阶 + Ridge 1e-8；训练+留出固定确定性网格 ≤800；验收门 maeθ ≤0.015、max|θ| ≤0.05 | 教师 = 本仓 src/simulation/heatTransfer/rectangularTeacher.ts 分离变量截断级数（48 项，96 项收敛对照），数学口径按一维平板级数 + Newman 乘积规则，双源核查记录见 docs/audits/FINISH_12347_2026-09-06/algorithms/twod/SOURCES.md；学生 = src/ml/thermalSurrogate/{chebyshev,dataset,surrogate}.ts 原生实现 | 软测量二维实验 | 工程近似 |
| EWMA 漂移控制图平滑系数 DRIFT_LAMBDA | λ = 0.05 | Roberts 1959 提出 EWMA 控制图；Lucas & Saccucci 1990 推荐 λ ∈ [0.05, 0.25]，本平台取区间下沿——λ 越小记忆越长、对小幅持续漂移越灵敏、对单点尖峰越不敏感，正是漂移检测要的方向。2026-07-25 审计 B13 新增（src/ml/anomalyDetector.ts:97） | 异常检测（anomalyDetector · ewma_drift） | 工程近似 |
| EWMA 漂移控制图限宽系数 DRIFT_L | L = 3.0 | ⚠ **本轮未联网核实 Lucas & Saccucci 1990 的 (λ, L) ↔ ARL₀ 配对表**，不是文献逐项核对值。当前唯一依据是本机实测锚：λ=0.05 / L=3.0 / warmup=50 在 7 seed × 600 步稳态序列上漂移层误报 0 次，同时 0.05σ/步的线性漂移在起漂后 27 步内报出（2026-07-25 审计 B13） | 异常检测（anomalyDetector · ewma_drift） | 工程近似 |
| EWMA 基线标准差估计量 σ̂₀ = MR̄/d₂ | d₂ = 1.128（n=2 移动极差）；σ̂₀ = [Σ|x_i − x_{i−1}| / (n−1)] / 1.128，并以传感器量化噪声底兜底（恒定信号 MR̄=0 时避免控制限退化为 0） | Montgomery《Introduction to Statistical Quality Control》单值-移动极差（I-MR）图的标准 σ 估计量，d₂ 为子组大小 n=2 的极差分布常数 1.128。2026-07-25 审计 B13 采用（src/ml/anomalyDetector.ts:202-213） | 异常检测（anomalyDetector · ewma_drift） | 工程近似 |
| EWMA 控制限的学习期估计误差修正项 +1/n | 控制限方差项加 1/n（n = 冻结基线时的学习期样本数 baselineSamples） | 「估计参数下的控制图」标准修正方向：检验量是 (z_t − μ̂₀)，两项都带方差——Var(z_t)=σ²·λ/(2−λ)·(1−(1−λ)^{2t}) 与 Var(μ̂₀)=σ²/n，由不相交样本算出、近似独立故直接相加。2026-07-25 审计 B13 引入（src/ml/anomalyDetector.ts:236-243） | 异常检测（anomalyDetector · ewma_drift） | 工程近似 |
| EWMA 学习期样本数 DEFAULT_WARMUP | 50（由 10 提高；2026-07-25 审计 B13） | 统计依据：控制限正比于基线标准差 σ̂，而 σ̂ 自身的相对标准误 ≈ 1/√(2(n−1))——n=10 为 23.6%（名义 3σ 的限实际在 2.3σ–3.7σ 之间乱跳），n=50 压到 10.1%。本机实测佐证：7 seed × 600 步稳态共 24 次误报，其中 6 次集中在 t=11–26 的预热刚结束区；改 50 后同期误报降到 18 次且 t<60 区间归零 | 异常检测（anomalyDetector · ewma_drift） | 工程近似 |
| EWMA 漂移告警升级倍数 DRIFT_ALARM_MULTIPLIER | 1.5（|偏差| > 1.5×控制限宽 ⇒ alarm，否则 watch） | **工程分档，无文献主张**——不是任何标准或论文给出的告警分级阈值，只是「刚出限」与「远出限」的二档划分。2026-07-25 审计 B13 引入（src/ml/anomalyDetector.ts:100） | 异常检测（anomalyDetector · ewma_drift） | 工程近似 |
| CorePinn 软测量权重初始化种子 DEFAULT_INIT_SEED | 20260725（mulberry32；可由 CorePinnConfig.seed 覆盖） | 2026-07-25 审计 B11：修前 randn() 无条件走 Math.random ⇒ 同一份训练集训两次得到不同的软测量网络、不同的 MAE，现场既无法复算也无法归因「换了参数」还是「换了初值」。选固定默认种子而非输入派生：权重初始化发生在构造函数里、此刻训练集还没进来，没有可派生的输入；「固定初始化种子 + 数据决定结果」也正是 PyTorch/TF manual_seed 的标准口径 | 软测量（coreTempSensor · CorePinn） | 工程近似 |
| 逐坯到温判定容差 | 10°C（芯温 ≥ 目标 −10 记为可出炉） | 稳态地图与事件流逐坯跟踪同口径工程近似（出钢判定带行业常用 5–15°C，对比超产模块用 8°C），待现场标定统一 | 逐坯跟踪 | 待标定 |
| 事件流区温阶梯近似（v1 起沿用） | 槽位 s 区温 = 制度曲线在进度 (s+0.5)/N 处采样 | 模型口径（非物理常数）：FIFO 槽位+阶梯近似，N=12 时对稳态地图芯温偏差 ≤5.3°C（tests/billet-tracking.test.ts 实测）；不含炉区过渡辐射串扰 | 逐坯跟踪 | 工程近似 |
| 逐坯 v3 牌号映射卡 cp 基准曲线缩放 | cp(T) = scale·cp_base(T)，scale = (k/α)/温区平均[ρ(T)·cp_base(T)]（网格 20–1200°C 均匀 20°C 步 = CP_SCALE_GRID）；k 取牌号单点导热、α 取再加热温区平均热扩散率 | useGradeMaterial 开启时 gradeToMaterialCard 构造口径（v3 起，替代 v2 平直反解）：温区平均体积热容 ≡ k/α ⇒ 平均有效 α = 牌号 α（契约测试数值钉死）；保留基准材料居里峰形状，焓增-能耗账不再吃平直 cp 形状误差；cp 形状借自基准材料非牌号手册曲线（奥氏体钢本无居里峰，待标定替换）；ε/ρ 不随牌号漂移；改 CP_SCALE_GRID 须同步契约测试与本行 | 逐坯跟踪 | 工程近似 |
| 事件流 v3 炉区过渡插值 zoneTransition | 缺省 staircase = (s+0.5)/N 阶梯采样（v1 口径）；linear = 槽位边界 s/N→(s+1)/N 线性 ramp（连续推钢近似），查询截断末段按预计驻留外推（坯最近完整驻留→全炉最近出钢节拍→已驻留时长） | 模型口径（非物理常数）：N=12 恒节奏对稳态地图最大芯温偏差 staircase 5.25°C → linear 1.43°C（tests/billet-tracking.test.ts 实测）；变节奏瞬间外推滞后一拍，文件头已声明 | 逐坯跟踪 | 工程近似 |
| 事件流 v3 邻区辐射串扰 zoneCrosstalk | w ∈ [0, 0.4]，缺省 0 = 关闭；T_eff⁴ = (1−2w)·T_s⁴ + w·T_{s−1}⁴ + w·T_{s+1}⁴（绝对温度），端槽缺邻居权重归还本槽（权重和恒 = 1） | 邻区开口辐射串扰的视角因子一阶近似（非逐区换热网络），w 须现场黑匣子/埋偶数据标定；实测 w=0.25 最大相邻梯级 −15.6%、全炉跨度 −11.9%；w=0.2 装料端坯芯温 +1.9~+7.9°C（tests/billet-tracking.test.ts） | 逐坯跟踪 | 待标定 |
| 事件流 v3 逐坯能耗账 | TrackedBillet.energyKwh = 单坯有效吸热焓增（终态−初态内能，≥0；逐坯求解 loadCount 固定 = 1）；summary.totalAbsorbedKwh = 在炉坯合计（不含已出钢坯） | 复用 1D 求解器 effectiveAbsorbedKwh（按 ρ·h(T)·dV 积分，h=∫cp dT 精确逐段积分，2026-07-02 审计修复旧两点梯形 ~11% 低估）；热装坯初始焓更高同暴露史吸热更少（500°C 热装全炉 4207.9→2382.7 kWh 实测）；单坯口径经「两支之和 ≈ 2×单支」断言防回归 | 逐坯跟踪 | 工程近似 |
| 逐坯 v2 热装入炉温 | TrackedBilletSpec.chargeTempC 逐坯可设；缺省 = boundary.initialTemperatureC（20°C 冷装 = v1 口径） | 合法域有限数且 > −273.15°C；缓存键含 chargeTempC 与实际材料标识，冷热混装/混牌号不串缓存（tests/billet-tracking.test.ts 钉死冷装位级不变） | 逐坯跟踪 | 工程近似 |
| 超产验证仿真牌号材料卡 | runSim 材料卡 = gradeToMaterialCard(牌号, heatinsMvpCase.material)：k/α 取牌号值、ρ/发射率/cp 形状回退演示基准卡、相变带 getPhaseChangeBand（奥氏体钢 null = 显式无潜热带） | 2026-07-02 物理审计修复（docs/audits/PHYSICS_AUDIT_2026-07-02.md）：此前对所有牌号固定用 heatinsMvpCase.material（C45 类卡 + 724–780°C 潜热带），GCr15 芯部被高估 ~12°C（超 8°C 到温容差，可行性判定翻转）、304 ~30°C 且被套上不存在的相变带；接线/口径条目，底层 k/α/相变带取值见「逐坯 v3 牌号映射卡」与相变带各行；回归见 tests/overproduction.test.ts「牌号材料卡接线」 | 超产分析 | 工程近似 |
| 氧化皮热阻耦合 UI 入口 | 缺省关闭（boundary 不写 scaleCoupling，任务输出与基线逐位一致）；开启后残氧 O₂ 输入缺省 2%、夹断 0–21% | /ring 工艺输入栏 + /console 高级参数 → controls.scaleCouplingEnabled/scaleO2Pct → HeatBoundaryInput.scaleCoupling（O₂=0 为合法显式输入）；k_scale 与 O₂ 缺省沿用本表对应两行，L1 工程估算须现场标定（tests/scale-ui-wiring.test.ts） | 氧化/脱碳 | 工程近似 |
| CEM/NMPC 终温过烧容差带 tol | 15°C（终芯温合格带 [target, target+15] 内不罚过烧） | 加热炉出钢目标温度判定带工程量级（现场验收带常见 ±10~25°C，取中偏严）；mpcController CORE_OVERHEAT_TOL_C，改常数须同步本行 | 智能设定寻优(CEM)·NMPC | 待标定 |
| CEM/NMPC 终温双侧带罚权重 w_under / w_over | 0.4 / 0.16（w_over = 0.4·w_under，不对称） | 欠温=废品（质量硬约束）、过烧=能耗+晶粒粗化/脱碳渐进风险（软约束）；修复单侧欠温罚的结构性过冲（开环过冲噪声 +0~+132°C→+4~+27°C、+90°C 扰动闭环残差 ~106→84.6°C，2026-06-10 实测，tests/nmpc-receding）；mpcController CORE_OVERHEAT_WEIGHT，改常数须同步本行 | 智能设定寻优(CEM)·NMPC | 工程近似 |
| NMPC 炉温偏置估计器（积分作用） | 松弛系数 λ=0.8 · 灵敏度探针 10°C · 估计夹断 ±150°C · 最小灵敏度 0.02（缺省开） | 常值炉温偏置一阶估计：用「实测 vs 预测」表温新息差分 Newton 反推 d̂ 并入预测模型（mpcController DIST_EST_* 常量，2026-06-11）；±90°C 常值扰动残差 60~85°C→0.5~0.7°C、d̂ 收敛误差 ≤0.1°C、无扰动两态位级一致（tests/nmpc-receding 实测）；理想设定上限表现——现场尚有模型失配/时变扰动，λ 带宽与失配量级决定真实残差，须现场标定 | 智能设定寻优(CEM)·NMPC | 工程近似 |
| CEM 抽样确定性口径（输入派生种子） | 不再有默认随机源：开环 optimizeMpc 与闭环 resolveRhConfig 的 RNG 均为 mulberry32(opts.seed ?? stableSeedFrom([...显式有序字段列表]))；派生字段含案件摘要（caseId/材料 id/工件 id/形状/尺寸/曲线 id）+ action + 全部寻优超参（mpcController.ts:218-224 与 :517-526，摘要函数 :29，工具在 src/ml/seededRandom.ts） | 2026-07-25 审计 B11 的另一半（与「CorePinn 软测量权重初始化种子」同一条审计项）：修前 randn() 无条件走 Math.random、seed 只给测试用 ⇒ 生产路径每点一次「智能设定寻优」就得到一套不同的炉区设定表（审计实测同一配置两次极差 357°C），而 UI 把 bestSetpoints 直接渲染成给操作工的设定表。选「输入派生」而非 CorePinn 那样的固定常数种子：固定常数会让所有工况共用同一条抽样轨迹，某条轨迹若对某类工况恰好很差就永久劣化且无从察觉（理由写在 seededRandom.ts 头部） | 智能设定寻优(CEM)·NMPC | 工程近似 |
| Harris 渗碳层深关系式 前因子/激活温度 | d_total = 660.9·exp(−8287/T[K])·√t[h] mm（925°C ⇒ 0.655 mm/√h） | Harris, F.E. (1943) Metal Progress 44(2):265–272 本轮未取得合法可访问原文；660.9 / 8287 当前来源只能定位为后人转引/拟合，无原文证明，也无法核对是否出自原文。与二手参考值的偏差仅限单一参考点核算：1700°F=1199.8167K 对二手图表 0.025 in/√h 约 +4.17%，其它温度点未核，不能推广为所有适用点。仅作 Fick+Ågren 主算的时长初值估计。ASM Heat Treater's Guide 0.635 mm/√h @1700°F 仅作量级交叉；tests/carburizing-case-depth 锚 925°C=0.6551。 | 渗碳(caseDepth) | 工程近似 |
| 有效层深/总层深 工程比值 | 0.70（有效=至 550HV / 0.40%C） | 常规碳浓度梯度下有效层深≈总层深的 0.67–0.75（渗碳工艺手册工程带），取中值；高碳势短时/低碳势长时会偏离，精确值需碳分布场；caseDepth.ts EFFECTIVE_TO_TOTAL_CASE_RATIO，改常数须同步本行 | 渗碳(caseDepth) | 工程近似 |
| Ågren 1986 奥氏体碳扩散率 D(C,T) | D_C^γ = 4.53e-7·[1+y_C(1−y_C)·8339.9/T]·exp[-(1/T−2.221e-4)·(17767−26436·y_C)] m²/s；y_C=x_C/(1−x_C) | Ågren, Scripta Metall. 20 (1986)（DOI 10.1016/0036-9748(86)90384-4）；逐字转载核实源 Lee et al. Scripta Mater. 64 (2011) 805、Karabelchtchikova WPI 2007、Gegner MMT-2012（Arrhenius 改写 ΔU=147714.8 J/mol 与 17767·R 吻合，双写法自洽）。 | 渗碳扩散(diffusivity) | 已核对 |
| Lee-Matlock-Van Tyne 2011 合金扩散比值乘子 | q=D_Lee17(合金)/D_Lee17(0)；k1 Mn -0.0315 / Si +0.0509 / Ni -0.0085 / Cr 0 / Mo +0.3031 / Al -0.0520；k2 Mn -4.3663 / Si +4.0507 / Ni -1.2407 / Cr +7.7260 / Mo +12.1266 / Al -6.7886 kJ/mol·wt% | Lee, Matlock, Van Tyne, ISIJ Int. 51 (2011) 1903, DOI 10.2355/isijinternational.51.1903（J-Stage 金色 OA 正式版本轮已取得并核对：Table 4 十二系数印刷 p.1907、Eq.(16)/(17) p.1907–1908；表中 k 数据温区 1000–1200°C，Eq.(17) 验证域 850–1075°C——温区边界按原文献如实记录，不据此扩大本实现适用域）。 | 渗碳扩散(diffusivity) | 已核对 |
| Robin 边界传质系数 β（渗碳） | 平台默认 β = 1.5×10⁻⁷ m/s；标定搜索域 [0.5, 3.5]×10⁻⁷ m/s | 文献区间：endogas 900–950°C 下 β = 1–3.5×10⁻⁷ m/s（=1–3.5×10⁻⁵ cm/s）。Karabelchtchikova 2007（WPI 博士论文，全文核）AISI 8620 实测 1.2–2.0×10⁻⁷ m/s（900/925/950°C × Cp 0.9/1.1）；交叉源：Wünning 1968（1×10⁻⁵ cm/s 温度无关）、Rimmer 1975（technical 气氛 1.3–2.7×10⁻⁵ cm/s）、Stolar & Prenosil 1984（1–3.5×10⁻⁵）、Collin 1972/Linde 手册（峰值 ~3×10⁻⁷ m/s @50/50 CO/H₂）。 | 渗碳扩散(carbonDiffusion) | 待标定 |
| Gunnarsson 合金因子（渗碳表面平衡碳修正） | log10(Cp/C_surf_eq)=0.055Si−0.013Mn−0.040Cr+0.014Ni−0.013Mo−0.013Al−0.104V−0.009Cu−0.013W+0.009Co | docs/audits/L2_UPGRADE_PLAN_2026-07-07.md §4.6-C；Gunnarsson 1967 HTM，经 Linde 渗碳手册转载全式。 | 渗碳工艺编排(index) | 已核对 |
| boost-diffuse 默认渗碳工艺 | 925°C；boost Cp=1.05 wt%；diffuse Cp=0.80 wt%；总时长默认 6h；boost:diffuse=3:1 | docs/audits/L2_UPGRADE_PLAN_2026-07-07.md §4.6-B；Linde 930°C boost/diffuse 算例与工业惯例交叉。 | 渗碳工艺编排(index) | 工程近似 |
| boost 碳势饱和 90% 警戒规则 | Cp 设定 ≤ 饱和碳的 90%；双警戒：Acm 近似碳化物极限 + 炭黑 ac=1 极限 | docs/audits/L2_UPGRADE_PLAN_2026-07-07.md §4.6-B；CarbCalc II 手册规则经方案摘录。 | 渗碳工艺编排(index) | 工程近似 |
| Acm 饱和碳二次近似锚点（渗碳警戒） | 727°C→0.77 wt%C；925°C→1.30 wt%C；1147°C→2.11 wt%C；Lagrange 二次插值后 925°C 的 90% 警戒=1.17 wt%C | CODEX_REVIEW_2026-07-08 R1.4 复核锚：旧 727/1147 线性弦在 925°C 给 1.4017 wt%C、90% 警戒 1.2615 wt%C，较手册渗碳窗约 1.17 警戒偏松；本行以 925°C≈1.30 wt%C 作为工作窗修正点，仍为 L1 工程近似，待 CALPHAD/手册表格替换 | 渗碳工艺编排(index) | 工程近似 |
| 炭黑 ac=1 饱和碳近似偏移（渗碳警戒） | C_soot_sat ≈ C_Acm_sat + 0.12 wt%C | docs/audits/L2_UPGRADE_PLAN_2026-07-07.md §4.6-B：炭黑极限与晶界碳化物 Acm 极限数值接近且炭黑略高；CODEX_REVIEW_2026-07-08 R1.4 要求登记 +0.12 来源边界 | 渗碳工艺编排(index) | 工程近似 |
| van Bohemen 2012 Ms 成分式 | Ms(°C)=565−600·[1−exp(−0.96·C)]−31·Mn−13·Si−10·Cr−8·Ni−12·Mo | docs/audits/L2_UPGRADE_PLAN_2026-07-07.md §4.6-G；van Bohemen, MST 28 (2012) 487, DOI 10.1179/1743284711Y.0000000097。 | 渗碳硬度链(martensite) | 已核对 |
| van Bohemen & Sietsma 2009 K-M α_m 成分式 | α_m(K⁻¹)=0.0224−0.0107·C−0.0007·Mn−0.00005·Ni−0.00012·Cr−0.0001·Mo | docs/audits/L2_UPGRADE_PLAN_2026-07-07.md §4.6-G；van Bohemen & Sietsma, MST 25 (2009), DOI 10.1179/174328408X365838。 | 渗碳硬度链(martensite) | 已核对 |
| Maynier/Creusot-Loire 1978 三组硬度方程 | HV_M=127+949C+27Si+11Mn+8Ni+16Cr+16Mo+21log10(Vr)；HV_B=−323+185C+330Si+153Mn+65Ni+144Cr+191Mo+(89+53C−55Si−22Mn−10Ni−20Cr−33Mo)log10(Vr)；HV_FP=42+223C+30Mn+12.6Ni+7Cr+19Mo+(10−19Si+4Ni+8Cr+130V)log10(Vr) | docs/audits/L2_UPGRADE_PLAN_2026-07-07.md §4.6-H；MAP_STEEL_HARDP（phase-trans.msm.cam.ac.uk，hardp-b.f 源码）；Maynier, Jungmann, Dollet, AIME 1978, pp.518–545。 | 渗碳硬度链(hardness) | 已核对 |
| 渗碳淬火态表层硬度封顶 | AS_QUENCHED_SURFACE_HARDNESS_CEILING_HV = 850 HV（生产路径双层护栏的第二级） | docs/audits/DEMO_READINESS_2026-09-04.md D11：淬火马氏体硬度随碳量在 C≈0.6–0.8 wt% 附近饱和（固溶强化被残余奥氏体增量抵消），渗碳淬火态表层工程上限约 750–850 HV；取区间上界作硬封顶 | 渗碳硬度链(hardness) | 工程近似 |
| 井式渗碳炉净装填体积率上限 | PIT_MAX_CHARGE_FILL_RATIO = 0.35（工件净体积 / 炉膛容积） | docs/audits/DEMO_READINESS_2026-09-04.md D39；工程估算（L1）：气体渗碳需留工件间距与载气循环通道并扣料筐/吊具占位；与几何排布交叉验证——Ø200×600mm 件按 0.35 反算 58 件 ≈ Ø1.2 井膛单层 19 件 × 2.2m 深 3 层 = 57 件 | 五步试算装炉校验（console wizard） | 工程近似 |
| 残余奥氏体硬度 HV_RA（渗碳硬度修正） | HV_RA=250；HV(x)=(1−f_RA)·HV_M+f_RA·HV_RA | docs/audits/L2_UPGRADE_PLAN_2026-07-07.md §4.6-I；工程惯用 HV_RA 150–300，Parrish《Carburizing》为候选待锚源；ISO 2639 NOTE 仅佐证残奥会使次表层硬度低于 550HV。 | 渗碳硬度链(hardness) | 工程近似 |
| 有效硬化层深 CHD 判据（最终热处理态，用户口径） | CHD = 表面至极限硬度处垂距；**最终热处理态**判据硬度 DEFAULT_LIMIT_HARDNESS_HV = 550 HV1，按 LIMIT_HARDNESS_STEP_HV = 25 HV 步进协商（向导选项 550/575/600）；3×CHD 深处 >450 HV1 时提示改用更高极限值 | docs/audits/L2_UPGRADE_PLAN_2026-07-07.md §4.6-J；GB/T 9450-2025 / ISO 18203:2016（本行的 verified 只覆盖对这两版的逐项核对）。旧 GB/T 9450-2005 与 ISO 2639:2002 已换代，平台引用一律更新。⚠ 版本现行性待跟进：docs/audits/FULL_AUDIT_2026-07-25.md §四「标准现行性」的联网检索结论称 ISO 18203:2026（第 2 版）已代替 2016 版，本表尚未按新版逐项复核，故先保留已核对过的版本号并在此登记落后事实，不改成没核过的版本号。 | 渗碳硬度链(hardness) | 已核对 |
| 向导 CHD 目标反解容差与时长上限 | |CHD−目标|≤0.02 mm；总渗碳时长二分搜索上限 40 h；boost:diffuse=3:1 | docs/audits/L2_UPGRADE_PLAN_2026-07-07.md §4.4/§4.5；C3d 向导接入要求以 Harris 反解时长为初值，对总渗碳时长二分，每次跑扩散/硬度链主算。 | 向导渗碳接入(wizard) | 工程近似 |
| 钢包包底侧壁代算偏差（MED-13） | 包底约占内表面积 20.5%；包底单位面积蓄热容量比侧壁高约 41%，当前吸热约低估 8% | docs/audits/ENERGY_VERIFY_2026-07-11.md §6 MED-13 手算锚；bottomLiningLayers 尚未进入独立 1D 求解 | 钢包传热 | 工程近似 |
| 钢包冷空气渗入量 infiltrationNm3PerH | 缺省 0 Nm³/h（历史结果不变）；非负可标定参数 | ENERGY_VERIFY_2026-07-11 MED-14；Bhattacharjee et al. 钢包烘烤冷风渗入机理 + US DOE Reduce Air Infiltration in Furnaces | 燃烧分区（钢包烘烤） | 待标定 |
| 氧化混合速率律 O₂ 作用域与厚度几何 | f(O₂) 仅乘线性 kl；Wagner 抛物线 kp 仅随温度；参考 130 mm 双面板坯；质量%按实际 S/V 缩放、皮厚按同一 S/V 反算（相同表温史皮厚不随尺寸变化） | ENERGY_VERIFY_2026-07-11 MED-15/16；Abuluwefa 1996/1997（线性段 O₂ 依赖）；Chen & Yuen 2003（Wagner 固相扩散） | 氧化/脱碳 | 工程近似 |
| Fe→FeO 氧化放热 | 4.87 MJ/kg Fe（ΔHf≈−272 kJ/mol ÷ 0.055845 kg/mol） | NIST-JANAF SRD 13；ISO 13579-2:2013 钢再加热炉能量平衡；ENERGY_VERIFY_2026-07-11 MED-17 手算锚 | 能量账户 | 工程近似 |
| 缺省复合换热边界上界声明 | h_conv_rad 缺省 ε=0.82、角系数 1；未标定时按上界估计警告，生产结论要求 phi_cg 标定 | ENERGY_VERIFY_2026-07-11 MED-10；Incropera §1.2.3；CN102994731A φCF 黑匣子实验 | 板坯复合换热 | 待标定 |
| Reconcile ΔE1 空炉待机功率比 | 井式/箱式 0.18；台车 0.20；真空 0.23；燃气保温实测参照 0.25 | GB/T 38819-2020 §6.2.3.4 表4；Škoda 产线实验 arXiv:2005.06270 | 实际能耗修正层 | 工程近似 |
| Reconcile ΔE2 装载率弯曲锚 | Chalmers Table 2/3 全 15 台实测已收录（12 炉+3 清洗机）；形状校验用 12 炉子集；本炉台修正系数留待标定 | Chalmers 159604 Table 3；RECONCILE_LAYER_SPEC_2026-07-11 §2 | 实际能耗修正层 | 工程近似 |
| Reconcile ΔE3 JST 热量分解 | 炉料 0.66；工装 0.16；炉墙 0.14；主账既有工装 0.08 | JST Consultancy 2022 热处理炉分解；平台 EnergyAccount 既有缺省 | 实际能耗修正层 | 工程近似 |
| Reconcile ΔE4 重启复温效率 | η_reheat=0.6；真空炉 100kg 热区冷启 39.2 kWh | quotaPlanner R9 已登记口径；IFHTSE Valsecchi Table 2 | 实际能耗修正层 | 工程近似 |
| Reconcile ΔE6 DOE 过剩空气查表 | EA% 10/25/50/100/150/200/250/300/400/600；O₂% 2.1/4.5/7.4/11/13.1/14.4/15.4/16.1/17.1/18.2；2400°F 可用热锚 29%/22% @10%/25%EA | US DOE Process Heating Tip Sheet #2；Tip Sheet #5 | 实际能耗修正层 | 已核对 |
| DOE Tip Sheet #2 可用热查表使用纪律（适用边界） | 三条硬边界：① 仅**空气-燃料**燃烧成立（图注写明 Birmingham Natural Gas），纯氧/富氧不得外推；② excessAirPct 与 oxygenPct 是两列、不可混用（10% EA ↔ 2.1% 烟气 O₂，差一个量级），现场只量到烟气 O₂ 必须先反查换算；③ 2400°F 可用热只数字化了 10% EA→29%、25% EA→22% 两个锚点，其余 8 行 availableHeatPct2400F = null，锚点区间外必须 disable + 给 disabledReason，禁止填 0 充数（0% 可用热物理荒谬） | 2026-07-25 审计 B2/B3 落定的使用纪律，量化依据：纯氧路线烟气体积约差 3.3 倍（COG+纯氧配平 1.83 Nm³/Nm³ 燃气，空气助燃约 6 Nm³/Nm³），10%→20% 过量氧化剂的真实附加显热约 0.8% 燃料，而本表给 19.7%，高一到两个数量级；湛江场景误用该表时 ΔE6 = 2,696 kWh，占该场景全部修正 3,205 kWh 的 84.1%。表本体与锚点见 src/data/reconcileDefaults.ts:19-34 的 DOE_EXCESS_AIR_AVAILABLE_HEAT | 实际能耗修正层 | 工程近似 |
| Reconcile 助燃介质缺省口径 oxidantKind（按炉型） | pit_resistance / box / car_bottom / vacuum / fuel_furnace = "air"；ladle = "oxygen"（RECONCILE_OXIDANT_KIND_BY_FURNACE_TYPE，输入层可显式覆盖） | 2026-07-25 审计 B2 引入的单一真源映射：本平台 ladle 口径特指湛江 220t 钢包 COG + 纯氧烘烤器（与 zoneCombustion 的 COG_OXY_PRODUCTS 同源，化学计量 O₂/燃气 = 0.915）；电阻炉/真空炉本身无燃烧，保留 "air" 仅为类型完备。src/data/reconcileDefaults.ts:69-76 | 实际能耗修正层 | 工程近似 |
| Reconcile ΔE7 炉衬老化漂移 | γ=0/月；4–6 周吨耗上漂 0.03 触发巡检 | 无公开老化速率；Oxmaint 巡检触发经验；GB/T 38819-2020 表1大修周期 | 实际能耗修正层 | 待标定 |
| Reconcile ΔE8 辅机种子 | 江阴 15kW；真空泵 6.7kW；RX 45kW@3000CFH；气淬风机 36.7–60kWh/炉；油槽加热 1.3–27kW、搅拌 0.3–1.5kW | 江阴设备铭牌聚合；IFHTSE；RX/油槽设备资料（弱源） | 实际能耗修正层 | 工程近似 |
| Reconcile ΔE9 江阴表计边界 | 共表分摊 0.07；燃气 70000m³/月归 2 台辅助炉；LHV 33.3485MJ/m³ | 江阴工厂聚合盘点；GB/T 13338-2018、GB/T 17358-2009、GB/T 50632 | 实际能耗修正层 | 待标定 |
| Reconcile 江阴温度班报种子 | chargeTempC=200°C；ambientTempC=30°C | 江阴典型班报聚合值 | 实际能耗修正层 | 待标定 |
| Reconcile 湛江钢包聚合种子 | 保温煤气 141–228Nm³/h；维持热流 690–1100kW；单包 3366.3Nm³；氧燃比 1.1；化学计量 0.915；2026-07-22 fit 有效 59 行，MAPE 24.1%，LOO RMSE 287.5kWh | 湛江 HMI 聚合曲线（原始行位于机密 data/）；COG 组分守恒配平；data/zhanjiang-fit 本地脚本（gitignored） | 实际能耗修正层 | 待标定 |
| Reconcile 湛江 fitCorrections 尝试 | holdingFixedFraction=0.4395；holdingPower≈791kW；oxygenExcessPenalty=0.8968；oxygenDeficitPenalty=-0.1087（符号不稳定） | 本厂标定尝试 2026-07-22 · data/设备设计及运行部分数据表.xlsx 有效 59 行同步 field · Huber+LOO | 实际能耗修正层 | 待标定 |
| Reconcile 工作台种子场景 | 江阴井式渗碳电炉 theory=480kWh；湛江钢包 theory=13700kWh；其余输入逐项带 provenance | src/data/reconcileDefaults.ts RECONCILE_SEED_SCENARIOS；江阴 VBEs-250 占位炉档；湛江 HMI 聚合曲线 | 实际能耗修正层 | 待标定 |